講述齒輪齒面載荷的分布計(jì)算方法

      實(shí)際上R2，在齒表面的值無論是方向還是大小都等于齒面載荷的分布大小，這是由問題的邊界條件決定的。值得注意的現(xiàn)象是，當(dāng)結(jié)點(diǎn)位置移向齒內(nèi)部時(shí)，應(yīng)力分布的這種對稱性全消失，這是由幾何上的不對稱性引起的。R1是與齒表面接近平行的主應(yīng)力，由計(jì)算結(jié)果可以看出，由于輪齒的彎曲作用，在靠下部（4～10截面）齒面的壓力迅速轉(zhuǎn)為拉應(yīng)力，由此產(chǎn)生的效果是使Tmax顯著增加（由式（12）可見），這與兩圓柱體接觸的彈性力學(xué)解析解全不同。由強(qiáng)度理論及實(shí)驗(yàn)觀察知，Tmax以及Tmax所在的部位對于點(diǎn)蝕的產(chǎn)生有重要意義，根據(jù)彈性力學(xué)計(jì)算結(jié)論知，Tmax值發(fā)生在對稱截面上距表面0.796B處

      大值為0.3p.當(dāng)兩齒輪接觸時(shí)（b），Tmax發(fā)生在第6截面上距表面約0.35B處，大值為0.5p0左右，二者有明顯差別，產(chǎn)生以上差別的主要原因是齒輪的計(jì)算模型與兩圓柱模型有著本質(zhì)的差別，輪齒受載后在受載邊沿齒廓方向產(chǎn)生了與齒廊相切的拉應(yīng)力，非標(biāo)齒輪,專業(yè)英制齒輪,東莞同步輪,R1方向接近齒廓的切線方向，由于應(yīng)力的迭加，在表面內(nèi)迅速由表面壓應(yīng)力p（主要由接觸產(chǎn)生）轉(zhuǎn)變?yōu)槔瓚?yīng)力（主要為彎曲產(chǎn)生），且在輪齒下部（靠近齒根一端）拉應(yīng)力明顯增大，引起大剪應(yīng)力Tmax的增加，（b）所示是兩齒廓接觸時(shí)對稱截面即第5截面上的應(yīng)力分布情況。通過參數(shù)設(shè)計(jì)，使系統(tǒng)的參數(shù)值合理搭配。參數(shù)設(shè)計(jì)分為可計(jì)算場合參數(shù)設(shè)計(jì)與不可計(jì)算場合參數(shù)設(shè)計(jì)。我們知道，質(zhì)量波動是不以人們的意志為轉(zhuǎn)移的。

      完消除質(zhì)量波動是不可能的，但減少質(zhì)量波動卻是可能的。參數(shù)設(shè)計(jì)的根本目的就是減少質(zhì)量波動，設(shè)計(jì)出質(zhì)量穩(wěn)定、可靠的產(chǎn)品。結(jié)論由方差分析表知，齒寬系數(shù)A是高度顯著因素，螺旋角B和小齒輪齒數(shù)C是不顯著因素。方案為A3B1C3，即齒寬系數(shù)=0.45，螺旋角=13b，小齒輪齒數(shù)=34。計(jì)算模數(shù)并選標(biāo)準(zhǔn)值mn=4.5mm，中心距a=318.67mm。參數(shù)優(yōu)化后中心距縮短了336.46-318.67=17.79mm。還可以根據(jù)實(shí)際情況，將顯著因素選擇，不顯著因素按經(jīng)濟(jì)性考慮選取，在開發(fā)新產(chǎn)品中更具有實(shí)際意義。

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